焦?fàn)t大型化是我國(guó)煉焦技術(shù)發(fā)展的必然趨勢(shì)，10余年來(lái)，我國(guó)通過(guò)系統(tǒng)優(yōu)化與設(shè)備改進(jìn)，在大型焦?fàn)t操作方面取得了顯著效果，促進(jìn)了煉焦技術(shù)的進(jìn)步。
1我國(guó)焦?fàn)t大型化的發(fā)展歷程
大型焦?fàn)t的界定是隨著焦?fàn)t炭化室容積的不斷增加、煉焦技術(shù)的進(jìn)步而改變。在上世紀(jì)80年代中期，我國(guó)焦?fàn)t以炭化室高4.3m頂裝焦?fàn)t為主流，攀鋼建成的炭化室高5.5m頂裝焦?fàn)t以及1985年寶鋼引進(jìn)炭化室高6m的頂裝焦?fàn)t，促進(jìn)了焦?fàn)t大型化的發(fā)展進(jìn)程。隨著我國(guó)自行設(shè)計(jì)建設(shè)的炭化室高6m的JN60型頂裝焦?fàn)t在北京焦化廠投產(chǎn)，6m頂裝焦?fàn)t逐步成為我國(guó)90年代焦?fàn)t的主力爐型。
2006年6月，山東兗礦國(guó)際焦化公司引進(jìn)德國(guó)7.63m頂裝焦?fàn)t，拉開了中國(guó)焦?fàn)t大型化發(fā)展的序幕。隨后中冶焦耐工程公司研發(fā)出7m頂裝及唐山佳華的6.25m搗固焦?fàn)t，值此，6m以上的頂裝焦?fàn)t及5.5m以上搗固焦?fàn)t，成為我國(guó)的主流爐型。目前已研發(fā)出的炭化室高8m特大型焦?fàn)t，可實(shí)現(xiàn)沿燃燒室高度方向的貧氧低溫均勻供熱，可降低NOx生成，標(biāo)志著我國(guó)大型焦?fàn)t煉焦技術(shù)的成熟。
2014年重新修訂的《焦化行業(yè)準(zhǔn)入條件》規(guī)定，頂裝焦?fàn)t準(zhǔn)入的最低門檻是炭化室高6m、搗固焦?fàn)t炭化室高5.5m，故把炭化室高6m以上的頂裝焦?fàn)t以及5.5m以上的搗固焦?fàn)t，界定為大型焦?fàn)t是適宜的。
截至2016年底，我國(guó)運(yùn)行的7m頂裝焦?fàn)t共計(jì)66座，7.63m焦?fàn)t共計(jì)17座，6.0m及以上搗固焦?fàn)t共計(jì)22座，其焦炭的總產(chǎn)能占2016年全國(guó)焦炭總產(chǎn)量的15.8%。
2大型焦?fàn)t技術(shù)管理的特殊性
2.1大型焦?fàn)t的優(yōu)勢(shì)分析
1）勞動(dòng)生產(chǎn)率高
大型焦?fàn)t的四大車采用自動(dòng)定位聯(lián)鎖系統(tǒng)，PLC采用UPS供電對(duì)位，7.63m焦?fàn)t四大車操作模式可實(shí)現(xiàn)全自動(dòng)、半自動(dòng)、聯(lián)鎖及手動(dòng)模式，單個(gè)炭化室壓力具備自調(diào)功能，勞動(dòng)生產(chǎn)率高。
大型焦?fàn)t由于炭化室高度、寬度的增加，焦炭產(chǎn)量也隨之增加。對(duì)頂裝4.3m、6m、7m、7.63m焦?fàn)t來(lái)說(shuō)，一孔炭化室的焦炭產(chǎn)量是不同的，7m頂裝焦?fàn)t每孔推出焦炭量是4.3m頂裝焦?fàn)t的2.05-2.37倍，是6m焦?fàn)t的1.28-1.49倍；7.63m焦?fàn)t每孔推出焦炭量是6m頂裝焦?fàn)t的2.04倍，是7m焦?fàn)t的1.38-1.59倍。6.25m搗固焦?fàn)t每孔推出焦炭量是5.5m搗固焦?fàn)t的1.20倍。
2）環(huán)保水平高
同等產(chǎn)能下，大型焦?fàn)t出爐次數(shù)少，裝煤和推焦的陣發(fā)性污染較輕。以年產(chǎn)焦炭200萬(wàn)噸的焦化廠為例：7.63m、7m、6m及4.3m頂裝焦?fàn)t，每天推焦次數(shù)分別為113、172、255、357次，出爐次數(shù)越少，裝煤和推焦的陣發(fā)性污染物排放量越少。
爐門、上升管和裝煤孔等泄露點(diǎn)環(huán)保措施完善，泄漏點(diǎn)少，非陣發(fā)性污染減少。以年產(chǎn)110萬(wàn)噸焦?fàn)t為例，炭化室高7m焦?fàn)t泄漏口數(shù)量比6m焦?fàn)t減少23.6%，密封面長(zhǎng)度減少8.5%，每天打開各泄漏口次數(shù)減少31%，從而大大減少了有害氣體排放量，改善了煉焦生產(chǎn)操作環(huán)境。
JNX3－70型焦?fàn)t采用加大廢氣循環(huán)量、設(shè)置焦?fàn)t煤氣高低燈頭和空氣分段供給的措施，減少NOX產(chǎn)生，煙道廢氣中NOX濃度小于500mg/m3。
2.2大型焦?fàn)t爐體結(jié)構(gòu)差異性
我國(guó)已成為世界煉焦技術(shù)強(qiáng)國(guó)，目前幾乎擁有了世界上所有頂裝焦?fàn)t爐型。
對(duì)于頂裝焦?fàn)t來(lái)說(shuō)，4.3m焦?fàn)t炭化室的平均寬度0.407m，6m焦?fàn)t炭化室的平均寬度0.45m，寬度增加了10.57%；7m焦?fàn)t炭化室平均寬度為0.50m，寬度增加了22.85%；再到7.63m焦?fàn)t的炭化室平均寬度0.60m，寬度又增加了47.42%。也就是說(shuō)，與4.3m焦?fàn)t相比，7.63m焦?fàn)t炭化室寬度增加了近1/2，炭化室高度增加了39.76%，有效容積是4.3m的3.53倍。
現(xiàn)代大型焦?fàn)t是一座結(jié)構(gòu)復(fù)雜的熱工爐窯，7.63m焦?fàn)t與6m焦?fàn)t爐體結(jié)構(gòu)有極大差異，主要體現(xiàn)在7.63m焦?fàn)t是：貧煤氣及空氣均側(cè)入，蓄熱室分格、單側(cè)煙道；用低熱值混合煤氣加熱時(shí)，煤氣和空氣均用小煙道頂部的金屬噴射板調(diào)節(jié)；單側(cè)小煙道；3段供給空氣進(jìn)行分段燃燒，焦?fàn)t推焦作業(yè)采用2-1串序。
大型焦?fàn)t裝煤量的增加，并不是簡(jiǎn)單的提高爐溫，由于其焦炭收縮率與結(jié)焦時(shí)間、結(jié)焦速率成函數(shù)關(guān)系，結(jié)焦速率及焦餅的收縮性能也隨之變化，需要配入較多緊缺的主焦煤。中鋼鞍山熱能院及武鋼進(jìn)行了炭化室寬度對(duì)裝爐煤、焦炭、推焦影響的研究，以往的配煤理論已不適用，炭化室寬度不同，配煤結(jié)構(gòu)必須相應(yīng)調(diào)整。
2.3大型焦?fàn)t裝備的復(fù)雜性
焦?fàn)t大型化后，焦?fàn)t砌體的受力狀況變得復(fù)雜化，推焦過(guò)程中對(duì)爐墻機(jī)械震動(dòng)力及爐體結(jié)構(gòu)熱應(yīng)力、對(duì)護(hù)爐三大鐵件的材質(zhì)、抗熱變性能以及所提供的保護(hù)力及其分布的合理性提出更高要求。
焦?fàn)t爐門是焦?fàn)t炭化室最重要的密封設(shè)備，其密封效果直接影響到焦?fàn)t連續(xù)性煙塵的排放量。隨著焦?fàn)t大型化，爐門本身的變形量會(huì)大幅增加，爐內(nèi)煤氣的壓力會(huì)更大，大大增加了爐門密封的難度。焦?fàn)t爐門的材質(zhì)及結(jié)構(gòu)必須優(yōu)化，特別是7.63m、7m頂裝焦?fàn)t及6.25m搗固焦?fàn)t，其爐門磚槽和腹板、刀邊等關(guān)鍵部件，其強(qiáng)度、剛度、變形量必須在高溫環(huán)境下具有最佳結(jié)構(gòu)型式。
大型焦?fàn)t生產(chǎn)工藝作業(yè)十分緊湊，操作過(guò)程精準(zhǔn)可靠，就要求具備完善的自動(dòng)化程序和高材質(zhì)的硬件設(shè)備。
3大型焦?fàn)t生產(chǎn)技術(shù)管理的難題
7.63m及6m頂裝焦?fàn)t的裝爐煤堆積比重（干煤計(jì)）分別為0.778t/m3、0.740t/m3，前者是后者的1.05倍，由此帶來(lái)焦?fàn)t加熱制度、調(diào)節(jié)手段的截然不同，若按傳統(tǒng)的常規(guī)調(diào)節(jié)方法，是不能滿足焦?fàn)t生產(chǎn)需要的。
3.1部分工藝系數(shù)較低
大型焦?fàn)t推焦作業(yè)采用2-1串序，7m及7.63m焦?fàn)t燃燒室火道橫排溫度的均勻性依靠小煙道頂部的金屬噴射板來(lái)調(diào)節(jié)，這就使得7.63m焦?fàn)t的直行溫度均勻系數(shù)Kb、燃燒室火道均勻系數(shù)K橫墻及生產(chǎn)作業(yè)總系數(shù)K3，遠(yuǎn)低于中小型焦?fàn)t的指標(biāo)。
2-1推焦串序使推焦炭化室距離裝煤炭化室間隔變小，對(duì)于A座70孔的7.63m焦?fàn)t，一個(gè)作業(yè)班8h內(nèi)，需要推出40余爐焦炭，剛裝煤爐室集中在1座焦?fàn)t，燃燒室需要大量供熱，立火道溫度相對(duì)偏低；而另外B座焦?fàn)t的焦餅處于半焦或已經(jīng)成熟，立火道溫度相對(duì)偏高一些，這樣就導(dǎo)致直行溫度Kb的不均勻。
大型焦?fàn)t機(jī)械化和自動(dòng)化水平高，程序復(fù)雜，維護(hù)困難，且焦?fàn)t機(jī)車故障頻繁，操作稍有不慎就會(huì)引起K3失常。
大型焦?fàn)t蓄熱室頂部無(wú)測(cè)壓孔，溫度及吸力不能測(cè)量，進(jìn)入各立火道煤氣及空氣量主要靠煤氣孔板、噴嘴板、摻混比控制的粗調(diào)節(jié)；況且高爐煤氣從焦側(cè)小煙道進(jìn)，依靠煤氣支管壓力漸進(jìn)到機(jī)側(cè)，在至1＃邊火道時(shí)，煤氣壓頭大大降低，會(huì)直接影響機(jī)側(cè)邊火道的煤氣分配量，橫墻溫度曲線產(chǎn)生“鋸齒型”、“多峰型”，K橫墻系數(shù)小于0.85。
武鋼、太鋼更改了噴嘴板尺寸，太鋼還更換了變形的蓄熱室格子磚，才使Kb、K橫墻系數(shù)略有改觀。沙鋼7.63m焦?fàn)t在投產(chǎn)初期，在使用高爐煤氣加熱時(shí)，機(jī)焦側(cè)溫差普遍偏大，在80-100℃，經(jīng)過(guò)調(diào)整第二塊至第七塊噴嘴板尺寸，溫差逐漸穩(wěn)定在30-50℃。
3.2部分熱工指標(biāo)不能測(cè)調(diào)
7.63m、7m焦?fàn)t蓄熱室頂部不設(shè)測(cè)溫孔，焦?fàn)t調(diào)節(jié)所需要的6大壓力制度、8大溫度制度中的蓄熱室頂部吸力、蓄熱室阻力、五點(diǎn)壓力及蓄熱室頂部溫度不能測(cè)量，況且在焦?fàn)t使用貧煤氣加熱時(shí)，上升與下降蓄熱室頂部壓力差是一重要的精細(xì)調(diào)節(jié)手段。焦?fàn)t調(diào)溫重要的6大壓力指標(biāo)中的3個(gè)指標(biāo)都不能測(cè)量，使焦?fàn)t熱工管理陷入粗調(diào)的原始階段。
3.3爐頂空間溫度制約化產(chǎn)品收率
沙鋼研究表明，焦餅收縮率每上升1%，爐頂空間溫度就會(huì)升高10℃。這是因?yàn)殡S著炭化室的加寬，焦炭收縮量增加，使炭化室具有較大自由空間。這種狀況導(dǎo)致炭化室自由空間溫度升高和爐頂區(qū)積石墨，進(jìn)而影響焦油質(zhì)量、粗苯產(chǎn)量和質(zhì)量、煤氣指標(biāo)等。
武鋼、馬鋼的7.63m焦?fàn)t燃燒室加熱水平為1210mm，太鋼1110mm，爐頂空間溫度普遍高達(dá)900℃。沙鋼的7.63m焦?fàn)t的加熱水平為1500mm，在投產(chǎn)初期，爐頂空間溫度偏高，后經(jīng)過(guò)制定合理的加熱制度，控制裝煤量，改善煤的密度等方法，爐頂空間溫度基本控制在830-850℃，爐頂積碳現(xiàn)象趨緩。
大多7.63m焦?fàn)t的運(yùn)行數(shù)據(jù)表明，焦油產(chǎn)率低于3.3%，粗苯產(chǎn)率低于0.8%，而且焦油質(zhì)量差，其粉塵及甲苯不溶物含量明顯增加。
3.4大型搗固焦?fàn)t生產(chǎn)秩序紊亂
1956年我國(guó)第一座3.2m搗固焦?fàn)t出現(xiàn)，1970年3.8m搗固焦?fàn)t的出現(xiàn)，使得搗固煉焦技術(shù)在我國(guó)得到了迅猛發(fā)展，但同國(guó)外搗固焦?fàn)t一樣，存在諸多生產(chǎn)問(wèn)題，當(dāng)煤水分大于13%時(shí)，煤餅倒塌率增加，煤餅掉角和倒塌；裝煤煙塵，敞開機(jī)側(cè)爐門推送煤餅時(shí)，機(jī)側(cè)嚴(yán)重冒煙；搗固裝煤膨脹壓力大，煙塵外泄且影響爐體壽命。
4大型焦?fàn)t煉焦工藝技術(shù)的改進(jìn)實(shí)踐
4.1爐況操作必須“穩(wěn)定”
現(xiàn)代大型焦?fàn)t的爐況與配合煤指標(biāo)變化、熱工制度波動(dòng)、結(jié)焦時(shí)間變更以及大氣因素的影響密切相關(guān)，必須確保這些外部條件的穩(wěn)定性。
沙鋼焦化穩(wěn)定爐況的做法是，嚴(yán)格按照結(jié)焦曲線進(jìn)行操作，不無(wú)故縮短或延長(zhǎng)結(jié)焦時(shí)間，合理編排出爐計(jì)劃、減少非正常檢修時(shí)間，規(guī)范熱工管理。針對(duì)煉焦煤水分偏高的難題，沙鋼投巨資修建64個(gè)貯煤筒倉(cāng)，完善電子秤自動(dòng)化配煤工藝，配煤準(zhǔn)確率明顯提高，使焦炭質(zhì)量得到改善，近三年來(lái)焦炭抗碎強(qiáng)度由88.0%提高到89.2%。
馬鋼焦化應(yīng)用統(tǒng)計(jì)技術(shù)對(duì)7.63m焦?fàn)t實(shí)施流程管控，過(guò)程中的各個(gè)階段均實(shí)施評(píng)估和監(jiān)控，對(duì)焦?fàn)t主要運(yùn)行參數(shù)進(jìn)行檢查評(píng)分，準(zhǔn)確判斷焦?fàn)t運(yùn)行狀況，有效地對(duì)焦?fàn)t工況進(jìn)行多層次、全方面監(jiān)控，同時(shí)強(qiáng)化標(biāo)準(zhǔn)化作業(yè)，配合煤細(xì)度控制在73.5%±0.5%，焦?fàn)tK3系數(shù)2016年平均值達(dá)到0.87，較往年有了顯著提升。保證焦?fàn)t順產(chǎn)穩(wěn)產(chǎn)和焦炭質(zhì)量的穩(wěn)定。
武鋼、馬鋼還采用測(cè)量焦?fàn)t小煙道廢氣盤處溫度、吸力來(lái)代替原蓄熱室頂部溫度、吸力的測(cè)調(diào)，以滿足焦?fàn)t直行溫度的均勻性要求，直行溫度機(jī)、焦側(cè)溫差在60℃
太鋼、馬鋼以較低標(biāo)準(zhǔn)溫度的方法來(lái)降低爐頂空間溫度，沙鋼、馬鋼把煤線調(diào)高到小于480mm，同時(shí)馬鋼還注重通過(guò)增加裝煤量的方法來(lái)控制爐頂石墨的生長(zhǎng)。
首鋼京唐西山焦化開展單因子結(jié)焦時(shí)間方差分析，以最佳結(jié)焦時(shí)間來(lái)改善焦炭冷熱性能，三年來(lái)焦炭抗碎強(qiáng)度一直在90%以上，耐磨強(qiáng)度在6.0%以下，焦炭熱強(qiáng)度處于較好狀態(tài)，借鑒一期焦?fàn)t生產(chǎn)實(shí)踐，將二期的7.65m焦?fàn)t加熱水平調(diào)高至1550mm，來(lái)控制爐頂空間溫度。
平煤神馬集團(tuán)首山焦化借鑒6.25m搗固焦?fàn)t的運(yùn)行實(shí)踐，攻破煤餅密度和裝煤煙塵治理兩大瓶頸，研發(fā)出高效彈性輪和摩擦板，采用固定小間距的搗固錘及低噪音、抗磨損導(dǎo)向技術(shù)，將煤餅密度提高到1.1t/m3，煤餅的高寬比達(dá)13.5；裝煤車上設(shè)置可靠密封框，并借助相鄰炭化室上升管Prove系統(tǒng)產(chǎn)生的負(fù)壓，把煙氣導(dǎo)入相鄰炭化室，成功把7.63m頂裝焦?fàn)t改造為搗固焦?fàn)t，并于2013年10月投產(chǎn)，是世界上第一座特大型搗固煉焦?fàn)t，實(shí)現(xiàn)了煤源的多元化，降低了煉焦成本。
4.2熱工指標(biāo)強(qiáng)調(diào)“細(xì)調(diào)”
焦?fàn)t熱工管理是一門科學(xué)，焦?fàn)t壓力制度和溫度制度呈相輔相成的關(guān)系，壓力和溫度的各項(xiàng)參數(shù)指標(biāo)必須勤測(cè)細(xì)調(diào)，并實(shí)時(shí)進(jìn)行分析調(diào)節(jié)，以壓力制度的穩(wěn)定性來(lái)保障溫度制度的均勻性。
以7.63m焦?fàn)t為例，由于加熱水平過(guò)低、三段空氣加熱及單個(gè)炭化室壓力調(diào)節(jié)系統(tǒng)，導(dǎo)致爐頂空間溫度大于850℃，焦炭過(guò)火，直立磚煤氣道竄漏，化產(chǎn)品收率低。
武鋼在熱工調(diào)節(jié)中，關(guān)閉了部分二三段空氣口，使空氣完全從底部進(jìn)入，降低火焰燃燒高度，穩(wěn)定配合煤的水分、揮發(fā)分，適當(dāng)擴(kuò)大噴射板尺寸；對(duì)20多個(gè)竄漏磚煤氣道進(jìn)行灌漿密封，利用半干法噴補(bǔ)技術(shù)進(jìn)行噴補(bǔ)處理，這些技術(shù)措施使直行溫度均勻系數(shù)Kb達(dá)到0.88。
首鋼京唐西山焦?fàn)t在橫向加熱溫度調(diào)節(jié)上，輔以“火落”智能化專家控制系統(tǒng)，自動(dòng)判定焦?fàn)t火落溫度，避免生產(chǎn)大幅波動(dòng)，提高了焦?fàn)t日常生產(chǎn)組織安排及管理效率，使煉焦能耗降低2.91%。
4.3環(huán)保設(shè)施保證“完善”
大型焦?fàn)t炭化室壓力單調(diào)PROven系統(tǒng)能否正常運(yùn)行，關(guān)鍵是做好系統(tǒng)設(shè)備的維護(hù)，保持循環(huán)氨水潔凈，加強(qiáng)橋管清掃，除此之外太鋼還為循環(huán)氨水增加了過(guò)濾器，確保炭化室底部在結(jié)焦過(guò)程中一直保持微正壓狀態(tài)。
中冶焦耐公司開發(fā)了大型搗固焦?fàn)tCGT導(dǎo)煙車，帶兩個(gè)導(dǎo)煙U型管，配高壓氨水裝煤噴射，使裝煤煙塵導(dǎo)入三個(gè)炭化室，在裝煤推焦機(jī)上安裝有活動(dòng)的爐門密封框，減少煙塵外泄；增加炭化室寬度，降低煤餅高寬比，增加煤餅的穩(wěn)定性，減少煤餅倒塌的幾率。
對(duì)6.25m搗固焦?fàn)t，中冶焦耐采用三位一體的搗固裝煤推焦機(jī)，由皮帶輸送機(jī)往SCP車煤斗給煤；單側(cè)上升管、單集氣管、雙吸氣管設(shè)置于焦側(cè)；設(shè)置除塵地面站，用于處理推焦除塵和處理機(jī)焦側(cè)爐門冒出的煙塵。
4.4控制系統(tǒng)需要“智能”
大型焦?fàn)t各移動(dòng)機(jī)車之間聯(lián)鎖性強(qiáng)，熱工程序關(guān)聯(lián)因素多，單臺(tái)設(shè)備操作時(shí)間即使推遲幾秒時(shí)間，也會(huì)導(dǎo)致下一工序設(shè)備被鎖定，設(shè)備正常及機(jī)車“智能化”作業(yè)是關(guān)鍵。
大型焦?fàn)t的安全技術(shù)措施至關(guān)重要，太鋼對(duì)焦?fàn)t加熱設(shè)備的煤氣短缺自動(dòng)充氮、煤氣超壓自動(dòng)放散、地下室光柵檢測(cè)、CO在線檢測(cè)、以及焦?fàn)t四大車網(wǎng)絡(luò)信號(hào)確認(rèn)、速度自動(dòng)調(diào)節(jié)這些本質(zhì)化安全技術(shù)進(jìn)行再優(yōu)化，其可靠性在生產(chǎn)實(shí)踐中得到充分檢驗(yàn)，三年來(lái)冶金焦率由89.80%提高到90.40%。
5結(jié)語(yǔ)
1）隨著焦?fàn)t爐型的進(jìn)一步大型化，炭化室煤餅高度隨之增高，對(duì)焦?fàn)t高向加熱效果的評(píng)價(jià)尤為重要。7.63m焦?fàn)t炭化室煤餅高度比4.3m焦?fàn)t高出3.18m，即79.5%，因此，應(yīng)該將對(duì)其高向加熱效果的要求和評(píng)價(jià)擺在突出的位置上。
2）組織業(yè)內(nèi)大型焦?fàn)t焦餅中心溫度測(cè)調(diào)難題的技術(shù)攻關(guān)，探索引入對(duì)立火道高向溫度的測(cè)量項(xiàng)目。馬鋼7.63m焦?fàn)t投產(chǎn)初期測(cè)定了立火道的高向溫度狀況，還在攔焦車上安裝焦餅表面溫度測(cè)量?jī)x，以評(píng)價(jià)燃燒室加熱橫向和高向的均勻性，實(shí)現(xiàn)焦炭均勻成熟。
3）焦?fàn)t護(hù)爐鐵件管理是焦?fàn)t管理的重要內(nèi)容，也是控制焦?fàn)t壽命的重要手段。隨著焦?fàn)t的大型化，爐體的長(zhǎng)、寬、高進(jìn)一步加大，對(duì)大型焦?fàn)t護(hù)爐鐵件的要求也更加嚴(yán)格。目前國(guó)內(nèi)尚無(wú)6m以上焦?fàn)t的鐵件管理規(guī)程，制定7m焦?fàn)t（頂裝）和5.5m及以上搗固焦?fàn)t護(hù)爐鐵件統(tǒng)一管理規(guī)程，是焦化生產(chǎn)企業(yè)所企盼的。
4）7.63m焦?fàn)t上部橫拉條焦側(cè)彈簧測(cè)定項(xiàng)目，因測(cè)定十分困難，馬鋼采取減少對(duì)其測(cè)定頻次，并在確保橫拉條機(jī)、焦側(cè)串動(dòng)性良好的前提下，定期通過(guò)測(cè)調(diào)機(jī)側(cè)彈簧噸位，以控制橫拉條機(jī)、焦側(cè)彈簧噸位的合理性。
近20年來(lái)，隨著我國(guó)焦?fàn)t大型化的發(fā)展，焦?fàn)t爐體結(jié)構(gòu)、工藝技術(shù)發(fā)生了質(zhì)的飛躍，完全顛覆了傳統(tǒng)的4.3m、6m焦?fàn)t的管理方法，焦?fàn)t的基本操作制度和管理、爐溫的調(diào)節(jié)、爐體護(hù)爐設(shè)施的管理需要重新確立。工藝技術(shù)指標(biāo)如何界定，爐頂空間溫度、煉焦耗熱量、爐室掛結(jié)石墨以及部分熱工指標(biāo)的測(cè)調(diào)，需要業(yè)內(nèi)同行共同攻關(guān)、研究和探索。
來(lái)源:煉鋼雜志
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